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 通过PVA-FRCC(聚乙烯醇-纤维水泥基复合材料)与钢筋黏结锚固构件的中心拉拔试验,对钢筋应力和黏结应力进行了.通过回归提出了PVA-FRCC与钢筋的黏结强度计算公式,其计算结果与试验结果吻合良好.在可靠度的基础上提出了PVA-FRCC与钢筋锚固长度设计建议.结果表明:钢筋锚固长度可按现行的GB 50010—2010《混凝土结构设计规范》规定的公式计算.

尺寸精度高PVDF滑动性好SEPS（丽水资讯）供应PA6 美国RTP 200AFR 阻燃性供应PA6 美国RTP 200AGB40 玻珠强供应PA6 美国RTP 200AHS 热稳定性 润滑性供应PA6 美国RTP 200AMS2 润滑性供应PA6 美国液氮LNP PC006I供应PA6日本三菱：33%玻纤强阻燃级1016G-33；供应PA6日本三菱：30%玻纤强阻燃级1013G-30,1016G-30；[2]供应PA6日本三菱：20%玻纤强阻燃级1013G-20；供应PA6日本三菱：16%玻纤强阻燃级1013G-16,1016G-16；供应PA6 德国巴斯夫 B3EG5 25%玻璃纤维强材料供应PA6 德国巴斯夫 B3G8 40%玻璃纤维强材料供应PA6 德国巴斯夫 B3K 脱模剂 热稳定剂供应PA6 美国杜邦 73G30HSL 30%玻璃纤维强材料 热稳定剂 润滑剂供应PA6 美国杜邦 73G30L 30%玻璃纤维强材料 润滑剂供应PA6 美国杜邦 73G30T 30%玻璃纤维强材料 抗冲击调节器供应PA6 日本宇部 1030B .V2防火高粘挤出级供应PA6 日本宇部 1015B .V2防火标粘注塑级供应PA6 日本东丽 CM1017K 高硬度供应PA6 日本东丽 CM1026 中粘度 热稳定性供应PA6 日本东丽 CM1011G-15 15%玻璃纤维强 标准级供应PA66 德国巴斯夫 A3HG7 35%玻璃纤维强 耐热供应PA46 荷兰D 46HF5050 50%玻璃纤维强材料 热稳定剂 阻燃剂供应PA46 荷兰D 46SF5030 30%玻璃纤维强材料 热稳定剂 阻燃剂供应PA46 荷兰D TC154 热稳定剂 阻燃剂导热供应PA46 荷兰D TC551 阻燃剂导热供应PA66 德国巴斯夫 A3LHP 调节器 热稳定剂供应PA66 日本东丽 C6G-45 45%玻璃纤维强 热稳定供应PA66 日本东丽 C1R 矿物填充 低翘曲供应PA66 日本东丽 CM3304-V0 阻燃等级 含卤素供应PA66 日本东丽 C3G1000 未强 耐磨损供应PA66 美国杜邦 ST801AHS 添加调节器 热稳定剂供应PA66 美国杜邦 70G13L 13%玻璃纤维强供应PA66 美国杜邦 70G33L 33%玻璃纤维强利用分子动力学对高岭石脱水过程进行模拟,并采用密度泛函理论其脱水机理.结果表明:在300~600K时高岭石并未发生明显变化,在700K之后高岭石中Al配位数逐渐降低,H配位数逐渐,X射线衍射图谱显示其中的氧化铝相对含量逐渐,高岭石发生脱水反应.脱水机理为在温度影响下Al的3p轨道中部分电子向相键连的羟基中O的2p轨道发生转移,使得Al—OH键活化,经活化后羟基中O的2p轨道与相邻羟基中H的1s轨道形成杂化轨道.

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通过对T800碳纤维预浸料复合材料层压板多钉连接试验件进行轴向拉伸测试,测得了整个试验件的载荷-位移曲线和每一个钉孔附近的应变-载荷曲线。试验结果表明,首末两排钉承担载荷,中间排钉载荷;试件的破坏都是发生在排钉附近;破坏模式主要为钉孔挤压和层压板拉伸破坏;建立了相应的有限元模型,模拟结果和试验结果的一致说明了有限元模型的合理性。

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